расчет стен тепловой камеры

Расчет на срез стены из ФБС блоков

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

При этом обеспечив как минимум внецентренное сжатие.

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

В СП 15 запрет на изгиб по неперевязанному сечению. Значит там внецентренное сжатие.

На своей практике мы напроектировали великое множество тепловых камер по той технологии, которую вы описываете. Можете скинуть свою почту отправлю вам чертежи. По теме вопроса 500мм стена пройдет у вас по расчету.

Мы считали на сдвиг по подошве стены и прочность при изгибе по перевязанному сечению.

На ремонтную и эксплуатационную стадию.

Не надо тут никакого изгиба. Я считал подобное на сдвиг по швам.

Offtop: А вообще такие камеры (с небольшими размерами) и еще из блоков толщ. 500мм при соответствующей их перевязке друг с другом никуда не деваются и нечего там считать

Mistake, Tyhig, При изучении литературы, натыкался на указания выполнять расчет на опрокидывание стенки из блоков. Под опрокидыванием не подразумевается ли сравнение момента возникающего в стенке от боковой нагрузки с допустимым моментом?
Про внецентренное сжатие, если принять, например, камеру моих же размеров, при этом нагрузка сверху будет небольшой (будет только вес плиты и гидроизоляция утрировано), то при расчете эксцентриситета он получится будет больше допустимого (0.9у). Соответственно рассчитывать и проектировать такую камеру на внецентренное сжатие нельзя.

Rane, Спасибо, напишу вам в личку. Подскажите, пожалуйста, как вы считали на сдвиг? Определяли равнодействующую от активного давления грунта и сравнивали с формулой на срез из СП 15?

Источник

Беседы о ракетных двигателях

Просто о том, что кажется сложным

Урок 04. Тепловой расчёт камеры. Способ первый – быстрый

Здравствуйте, уважаемые друзья!

Сегодня мы с Вами начнём рассмотрение большого и очень важного раздела проектирования камер ЖРД, который называют тепловым или термодинамическим расчётом. Расчёт большой и громоздкий. И я постараюсь рассмотреть его в ближайших уроках достаточно подробно.

Начнём с самого простого технически, но совершенно не дающего представления о сути, способа расчета. Он годится, если Вы уже давно освоили алгоритм, и Вам нужно быстро что-то прикинуть или выполнить много однотипных расчётов. Если же Вы хотите понять смысл, то надо хотя бы один раз сделать этот расчёт руками. Тем не менее, я решил начать именно с него, чтобы как можно быстрее вооружить Вас простым и быстрым инструментом и дать возможность увидеть, что в результате получится.

Прежде чем переходить к изложению, скажем несколько слов о цели данного расчёта.

В предыдущих уроках мы научились рассчитывать энтальпию топлива, т.е. фактически заложенную в нём потенциальную энергию, которая может выделиться при сгорании. Чтобы построить камеру ЖРД нужно знать – каким образом эта энергия из тепловой превращается в кинетическую, что получается после сгорания топлива и из чего состоят продукты сгорания. Их состав и термодинамические параметры изменяются по длине камеры (почему – это отдельный разговор, и со временем мы поговорим об этом в Базе знаний), приводя в конечном итоге к разгону до очень высокой скорости. Таким образом, в результате теплового расчёта мы получаем термодинамические параметры и состав продуктов сгорания, что собственно и является его целью. Параметры определяются как минимум в трёх характерных сечениях – камере сгорания, критике и на срезе сопла.

Давайте разбираться. Во-первых, нужно естественно распаковать архив и запустить программу файлом TDKPUSK.EXE. После запуска появится окошко с выбором вариантов расчёта.

Мы разберём первый вариант, как наиболее типичный. Остальные отличаются набором исходных данных, и, если нужно, я думаю, Вы сможете самостоятельно их освоить.

Итак, нажимаем Enter для выбора подсвеченного варианта (да, кстати, мышка здесь не работает – их тогда еще не было) и переходим к следующему меню – ввода исходных данных.

Смотрим, что от нас хочет программа и последовательно вводим количество атомов в химических формулах горючего и окислителя, значения плотности и энтальпии. Если компонент сложный по составу, предварительно нужно составить вручную его условную химическую формулу и посчитать энтальпию и плотность (см. Урок 2 и Урок 3). Вводим давление в камере сгорания и на срезе сопла (обычно заданы в условии задачи, если нет, выбираем самостоятельно на основании назначения ДУ).

Далее программа просит задать начальное и конечное значение коэффициента избытка окислителя, а также шаг по нему. Данный момент, наверное, требует пояснения. Как я уже упоминал в предыдущих уроках, мы не знаем наперёд какое значение α_ок выбрать. Поэтому здесь можно задать диапазон его изменения с определенным шагом. В результате программа выполнит серию расчётов с разными α_ок и из этих расчётов можно будет выбрать какой-то один.

Последние два параметра – «Температура замораживания» и «Величина снижения энтальпии» можно задать равными нулю. Температура замораживания – не что иное, как температура торможения (тут ее так назвали). Если её задать, программа дополнительно посчитает параметры, соответствующие этой температуре. Правда при этом возникает некоторая путаница в файле результатов расчёта по сечениям камеры, поэтому ставим ноль и больше не останавливаемся на этом. Снижение энтальпии, на мой взгляд, тоже можно не учитывать, во всяком случае, в учебных проектах.

После введения всех параметров окно программы должно выглядеть приблизительно так (я ввёл данные уже знакомой нам топливной пары НДМГ + АТ, задал p_к = 6 МПа, p_а = 0,008 МПа, диапазон α_ок = 0,7…1,0 с шагом 0,1).

Перед запуском программа предлагает возможность исправить исходные данные. Еще раз просматриваем, всё ли мы правильно ввели и нажимаем клавишу со стрелкой вправо, чтобы область со словом «Запуск» стала серой.

Теперь нажимаем Enter и… voilà, программа что-то посчитала, но толком ничего не видать.

Поэтому идём в папку с программой и находим там файлик с названием TDK.LST. В нем и скрыты все наши результаты. Пытаемся его открыть, например, в Блокноте, но видим кракозябры. Всё потому, что файл записан в очень старой кодировке MS-DOS Cyrillic. Для открытия используйте MS Word с включенной опцией подтверждения преобразования при открытии, либо любой браузер.

В итоге должно получиться приблизительно следующее.

Смотрим, что тут написано. Сначала приводятся наши исходные данные, а затем для каждого заданного нами α_ок – состав и термодинамические параметры продуктов сгорания по трем характерным сечениям. Ниже под всеми результатами даётся расшифровка обозначений.

На этом давайте, заканчивать. Урок получился и так довольно объёмный. Хотел по-быстрому, получилось, как всегда. Анализ результатов будем проводить в последующих уроках.

Источник

Расчет стен тепловой камеры

Дата введения 2013-01-01

Сведения о своде правил

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 124.13330.2011 «СНиП 41-02-2003 Тепловые сети»

Изменение N 1 внесено изготовителем базы данных

Введение

При разработке свода правил использованы нормативные документы, европейские стандарты (EN), разработки ведущих российских и зарубежных компаний, опыт применения действующих норм проектными и эксплуатирующими организациями России.

Работа выполнена: И.Б.Новиков (руководитель работы), A.И.Коротков, д-р техн. наук В.В.Шищенко, О.А.Алаева, Н.Н.Новикова, С.В.Романов, Е.В.Савушкина (ОАО «ВНИПИэнергопром»); канд. техн. наук В.И.Ливчак, А.В.Фишер, М.В.Светлов, канд. техн. наук Б.М.Шойхет, д-р техн. наук Б.М.Румянцев; Е.В.Фомичева; Р.В.Агапов, А.И.Лейтман (ОАО «МТК»).

1 Область применения

1.2 Настоящий свод правил распространяется на тепловые сети (со всеми сопутствующими конструкциями) от выходных запорных задвижек (исключая их) коллекторов источника теплоты или от наружных стен источника теплоты до выходных запорных задвижек (включая их) центральных тепловых пунктов и до входных запорных органов индивидуальных тепловых пунктов (узлов вводов) зданий (секции зданий) и сооружений, транспортирующие горячую воду с температурой до 200 °С и давлением до 2,5 МПа включительно, водяной пар с температурой до 440 °С и давлением до 6,3 МПа включительно, конденсат водяного пара.

1.3 В состав тепловых сетей включены здания и сооружения тепловых сетей: насосные, центральные тепловые пункты, павильоны, камеры, дренажные устройства и т.п.

1.4 В настоящем своде правил рассматриваются системы централизованного теплоснабжения в части их взаимодействия в едином технологическом процессе производства, распределения, транспортирования и потребления теплоты.

1.5 Настоящий свод правил следует соблюдать при проектировании новых и реконструкции, модернизации и техническом перевооружении и капитальном ремонте существующих тепловых сетей (включая сооружения на тепловых сетях).

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 9238-2013 Габариты железнодорожного подвижного состава и приближения строений

ГОСТ 9720-76 Габариты приближения строений и подвижного состава железных дорог колеи 750 мм

ГОСТ 23120-2016 Лестницы маршевые, площадки и ограждения стальные. Технические условия

ГОСТ 30494-2011 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

ГОСТ 30732-2006 Трубы и фасонные изделия стальные с тепловой изоляцией из пенополиуретана с защитной оболочкой. Технические условия

ГОСТ Р 56227-2014 Трубы и фасонные изделия стальные в пенополимерминеральной изоляции. Технические условия

ГОСТ Р 56730-2015 Трубы полимерные гибкие с тепловой изоляцией для систем теплоснабжения. Общие технические условия

ГОСТ Р 58097-2018 Трубы гибкие полимерные армированные с тепловой изоляцией и соединительные детали к ним для наружных сетей тепло- и водоснабжения. Общие технические условия

СП 12.13130.2009 Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности (с изменением N 1)

СП 25.13330.2012 «СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах» (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 30.13330.2016 «СНиП 2.04.01-85* Внутренний водопровод и канализация зданий» (с изменением N 1)

СП 42.13330.2016 «СНиП 2.07.01-89* Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений»

СП 43.13330.2012 «СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий» (с изменениями N 1, N 2)

СП 45.13330.2017 «СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты» (с изменением N 1)

СП 52.13330.2016 «СНиП 23-05-95* Естественное и искусственное освещение»

СП 60.13330.2016 «СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха» (с изменением N 1)

СП 61.13330.2012 «СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов» (с изменением N 1)

СП 70.13330.2012 «СНиП 3.03.01-87* Несущие и ограждающие конструкции» (с изменениями N 1, N 3)

СП 265.1325800.2016 Коллекторы коммуникационные. Правила проектирования и строительства

СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества. Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения

СанПиН 2.1.4.2496-09 Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения. Изменение к СанПиН 2.1.4.1074-01

СН 2.2.4/2.1.8.562-96 Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины по [2], [4], а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 автоматизированный узел управления; АУУ: Устройство с комплектом оборудования, устанавливаемое в месте подключения системы отопления здания или его части к распределительным тепловым сетям от центрального теплового пункта и позволяющее изменить температурный и гидравлический режимы систем отопления, обеспечить учет и регулирование расхода тепловой энергии.

3.2 вероятность безотказной работы системы [Р]: Способность системы не допускать отказов, приводящих к падению температуры в отапливаемых помещениях жилых и общественных зданий ниже нормативных.

3.3 квартальные тепловые сети: Распределительные тепловые сети внутри кварталов городской застройки.

коммуникационный коллектор: Протяженное проходное подземное сооружение, предназначенное для совместной прокладки и обслуживания инженерных коммуникаций, с внутренними инженерными системами, обеспечивающими его функционирование.

3.5 коэффициент готовности (качества) системы []: Вероятность работоспособного состояния системы в произвольный момент времени поддерживать в отапливаемых помещениях расчетную внутреннюю температуру, кроме периодов снижения температуры, допускаемых нормативами.

3.6 магистральные тепловые сети: Тепловые сети (со всеми сопутствующими конструкциями и сооружениями), транспортирующие горячую воду, пар, конденсат водяного пара, от выходной запорной арматуры (исключая ее) источника теплоты до первой запорной арматуры (включая ее) в тепловых пунктах.

3.7 ответвление: Участок тепловой сети, непосредственно присоединяющий тепловой пункт к магистральным тепловым сетям или отдельное здание и сооружение к распределительным тепловым сетям.

3.8 полупроходной канал: Протяженное подземное сооружение с высотой прохода в свету от 1,5 до 1,8 м и шириной прохода между изолированными трубопроводами не менее 600 мм, предназначенное для прокладки тепловых сетей без постоянного присутствия обслуживающего персонала.

3.9 проходной канал: Протяженное подземное сооружение с высотой прохода в свету не менее 1,8 м и шириной прохода между изолированными трубопроводами, равной мм, но не менее 700 мм, предназначенное для прокладки тепловых сетей без постоянного присутствия обслуживающего персонала.

3.10 распределительные тепловые сети: Наружные тепловые сети от тепловых пунктов до зданий, сооружений, в том числе от центрального теплового пункта до индивидуального теплового пункта.

3.11 система централизованного теплоснабжения; СЦТ: Система, состоящая из одного или нескольких источников теплоты, тепловых сетей (независимо от диаметра, числа и протяженности наружных теплопроводов) и потребителей теплоты.

3.12 срок службы тепловых сетей: Период времени в календарных годах со дня ввода в эксплуатацию, по истечении которого следует провести экспертное обследование технического состояния трубопровода в целях определения допустимости, параметров и условий дальнейшей эксплуатации трубопровода или необходимости его демонтажа.

3.13 тепловой пункт: Сооружение с комплектом оборудования, позволяющее изменить температурный и гидравлический режимы теплоносителя, обеспечить учет и регулирование расхода тепловой энергии и теплоносителя.

3.14 тоннель: Протяженное подземное сооружение с высотой прохода в свету не менее 1,8 м, предназначенное для прокладки тепловых сетей, отдельно или совместно с другими сетями инженерно-технического обеспечения.

3.15 транзитная тепловая сеть: Тепловая сеть, проходящая по земельному участку и (или) через здание, но не имеющая ответвлений для присоединения теплопотребляющих установок на таком земельном участке или в здании.

3.16 трубы, бывшие в употреблении: Трубы, демонтированные после первичной (предыдущей) эксплуатации.

3.17 узел ввода: Устройство с комплектом оборудования, позволяющее осуществлять контроль параметров теплоносителя в здании или секции здания или сооружения, а также, при необходимости, осуществлять распределение потоков теплоносителя между потребителями.

Источник

Расчет теплопритока в камеру в результате теплопередачи через ее стенки

λ_нар — коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности стены, Вт/м 2 *К. Его величина также зависит от скорости движения воздуха вблизи стены снаружи холодильной камеры. Данные для выбора коэффициента теплоотдачи от поверхности стен к окружающему воздуху приведены в таблице 2.1.

При расчете теплопритока через стенки холодильных камер, которые могут быть подвержены сильному солнечному нагреву, к разности температур Δt добавляют дополнительную величину Δt’, значения которой в зависимости от ориентации стенок камеры по сторонам света и их наружного покрытия приведены в таблице 2.4. В результате получаем:

Q_ст = К * S * (Δt — Δt’), Вт

Пример расчета

Вертикальные стены состоят из железобетонных панелей толщиной 480 мм. Изнутри к стенам прикреплены многослойные теплоизоляционные панели, сердцевина которых выполнена из пенополиуретана толщиной 100 мм. Панели собираются таким образом, чтобы предотвратить образование тепловых мостов, и соединяются между собой при помощи специальной фурнитуры. Конструкция теплоизоляции дверей считается такой же, как у вертикальных стен. Потолок камеры собран из железобетонных плит толщиной 200 мм и теплоизолирован такими же теплоизоляционными панелями, как и вертикальные стены. Снаружи потолок гидроизолирован двумя слоями рубероида и слоем битума толщиной 7 мм. Пол камеры выполнен на грунте и состоит из двух армированных бетонных стяжек общей толщиной 200 мм и заложенных между ними пенопластовых плит толщиной 100 мм. Пол имеет устройство электроподогрева, обеспечивающее температуру грунта под нижней стяжкой +2°С.

Требуется определить теплоприток в камеру через стены пол и потолок.

Решение: Вначале определим коэффициент теплопередачи через стены и потолок.

При этом следует иметь в виду, что внутри камеры в результате работы вентиляторов воздухоохладителей скорость движения воздуха вблизи стен находится в диапазоне 3…4 м/с, следовательно, можно принять α_вн — 22,7 Вт/м 2 *К. Что касается наружных поверхностей стен, то они выходят в помещения с практически неподвижным воздухом, поэтому α_{нар.стен} — 9,37 Вт/м 2 *К. С другой стороны, наружная поверхность потолка может обдуваться ветром. Скорость ветра зависит от его силы и, как правило, может меняться от штиля (0 м/с) до сильного (10.8…13,8 м/с). Примем среднее значение, то есть скорость умеренного ветра (5,5…7,9 м/с). Тогда для внешней поверхности потолка Q_{нар.пот} — 34,1 Вт/м 2 *К. В результате получим:

слои рубероида при расчете коэффициента теплопередачи не учитываются ввиду того, что их термосопротивление практически равно 0.

значение 1/α_нар = 0 так как пол камеры выполнен непосредственно на грунте и конвективный теплообмен между полом и воздухом с наружной стороны отсутствует.

Для наружной стены А:

Q_ст.А = К * S Δt = 0,226 * (12 * 6) * (25 — (-18)) = 699,7 Вт;

Для внутренней стены Б:

Q_ст.Б = К * S Δt = 0,226 * (15 * 6) * (-5 — (-18)) = 264,4 Вт;

Для внутренней стены В:

Q_ст.В = К * S Δt = 0,226 * (12 * 6) * (-18 — (-18)) = 0 Вт;

Для внутренней стены Г:

Q_ст.Г = К * S Δt = 0,226 * (15 * 6) * (-5 — (-18)) = 264,4 Вт;

Q_пот = К * S * (Δt — Δt’)= 0,238 * (12 * 15) * (25 — (-18) + 9,54)= 2249 Вт;

где Δt’ взято для умеренно отражающей горизонтальной крыши на географической широте 56°.

Считая, что температура под бетонной плитой пола поддерживается устройством подогрева на уровне +2°С, тепловой поток через пол можем определить как:

Q_пола = К * S * Δt = 0,376 * (12 * 15) * (2 — (-18)) = 1353 Вт.

Отсюда полная тепловая нагрузка на камеру хранения замороженного мяса, обусловленная тепловыми потоками через ее стены, пол и потолок:

Источник

Камеры тепловых сетей

Камеры устраиваются в местах установки оборудования теплопроводов: задвижек, сальниковых компенсаторов, спускных и воздушных кранов, мертвых опор и др.

Строительная часть камер часто выполняется из кирпича, а также из монолитного бетона или железобетона. борный железобетон главным образом применяется для устройства перекрытий.

В строительстве тепловых сетей Москвы нашли применение сборные железобетонные камеры круглого и прямоугольного очертания в плане.

Распространение получили камеры из круглых железобетонных колец с внутренним диаметром 1,5 и 2 м, применяемые на трассах теплопроводов диаметром до 150 мм.

Конструкция круглой камеры составлена из блоков трех типов: кольца без отверстий, кольца с отверстиями для пропуска труб и плиты перекрытия.

Круглая камера из железобетонных колец

1 — плита перекрытия;

2 — блок без отверстий;

3 — блок с отверстиями;

4 — утрамбованный щебень;

5 —проем для пропуска труб;

6 — цементный раствор;

8 — подготовка из бетона М-75

Стены камеры собираются из трех кольцевых блоков, накладываемых друг на друга. Для пропуска труб один из кольцевых блоков имеет проемы. Этот блок устанавливается обычно в верхнем или среднем ряду, что отвечает нормальному заглублению теплопроводов от поверхности земли (0,8—1,5 м).

Нижний кольцевой блок устанавливается на подготовку из бетона М-75 толщиной 150 мм. Под бетонную подготовку укладывается щебеночный слой толщиной 50 мм.

Поверх верхнего кольцевого блока укладывается круглая плита перекрытия, которая имеет ребро и два отверстия для устройства смотровых люков. Горловины обычно выполняются из кирпичной кладки и перекрываются стандартными чугунными люками. Наружные поверхности камеры покрываются горячим битумом за 2 раза.

В строительстве тепловых сетей имела применение конструкция камер из сборных железобетонных звеньев прямоугольной формы.

Сборная железобетонная камера из прямоугольных блоков

1 — стеновой блок без отверстий;

2 — стеновой блок с отверстиями;

4 — блок перекрытия

Типовые конструкции камер разработаны для внутренних габаритов 1,5х1,5; 1,5х2 и 2х2 м.

Прямоугольное очертание камер имеет некоторое преимущество перед круглым в части более удобного обслуживания оборудования теплопроводов, размещенного в камере. Эта конструкция состоит из прямоугольных замкнутых звеньев, накладываемых одно на другое. Прямоугольные звенья, из которых собираются стены камер, изготовляются двух видов: без отверстий и с отверстиями для пропуска труб.

С 1970 года была разработана и осуществлена новая сборная конструкция прямоугольных камер со стенками из вертикальных блоков. Сборные камеры этой конструкции разработаны для пяти размеров в плане (1,5х1,5; 1,5х2; 2х 2; 2х2,5 и 2,5х 2,5 м) и монтируются из стеновых блоков и блоков перекрытия днища и приямка.

Стеновой блок представляет собой плиту Г-образной формы, короткая сторона которой служит его основанием, а длинная составляет стену камеры. Из короткой стороны блока выпущена арматура в виде петель.

Блоки изготовляются двух типов: сплошные и с отверстием прямоугольной формы для пропуска труб.

Угловой стеновой блок в поперечном сечении имеет форму уголка.

Блок днища — прямоугольной формы, по четырем сторонам которой выпущены арматурные петли.

Плита перекрытия имеет прямоугольную форму, в которой устроены отверстия для люков.

Прямоугольные камеры из вертикальных стеновых блоков

а — размером 150×150 см;

б — размером 250×250 см

Монтаж камер из вертикальных блоков осуществляется в следующей последовательности. В открытом котловане делается подготовка из бетона М-75. На подготовку устанавливаются блоки днища и угловые и средние стеновые блоки по слою цементного раствора, что обеспечивает правильное их положение. После пропуска арматуры и перевязки ее с петлевой арматурой блоков зазор между стеновыми блоками и блоком днища заполняется бетоном М-200. Швы между стеновыми блоками заделываются цементным раствором марки М-50 путем заливки его сверху в пазы.

По верху стеновых блоков укладываются балка и плиты перекрытия на цементном растворе. Швы между плитами также заделываются цементным раствором.

Наружные поверхности стен и перекрытия покрываются слоем горячего битума за 2 раза. При расположении камер в условиях высокого уровня грунтовых вод предусматривается устройство оклеечной гидроизоляции из двух слоев гидроизола. В отдельных случаях может быть применена наружная штукатурка водонепроницаемым цементным раствором.

Достоинствами описанной конструкции сборных прямоугольных камер являются простота изготовления блоков и легкость их транспортирования и монтажа.

Основным преимуществом конструкции сборных камер со стенками из вертикальных блоков является однотипность стеновых блоков камер и полупроходных каналов, различающихся только размером по высоте. Это значительно упрощает организацию изготовления всех сборных деталей теплосетей на заводе. Благодаря простой конфигурации блоков их изготовление не вызывает никаких трудностей для любой строительной организации в любое время года. Монтаж камеры не требует тяжелого оборудования и приспособлений для временного крепления блоков при сборке. Замоноличивание стыков блоков в условиях зимнего времени может быть выполнено изнутри камеры.

Большим достоинством конструкции является ее устойчивость, достигаемая замоноличиванием блоков стен с блоками днища.

Применение сборных камер круглого и прямоугольного очертаний дает возможность полностью индустриализировать строительство тепловых сетей. Из сборных блоков описанных выше типов могут быть сооружены камеры больших габаритов. Для сооружения камер больших габаритов наибольшее применение получили бетонные блоки прямоугольной формы. Блоки изготовляются из бетона М-100, имеют размеры по длине 1; 1,5 и 2 м и сечение 0,5X0,6 м. Из этих бетонных блоков выполняются стены камер всех размеров в плане и по высоте. При высоте камер более 2 м в горизонтальные швы между блоками укладываются арматурные сетки. Если размеры камеры в плане требуют вставки блоков размеров меньших, чем 1 м, то промежутки между типовыми блоками заполняются монолитным бетоном.

Камеры больших габаритов для теплопроводов крупных диаметров выполняются из монолитного железобетона.

Институтом Мосинжпроект разработаны унифицированные камеры из сборных железобетонных вибропрокатных панелей для подземных коммуникаций. Камеры могут быть применены для теплофикационных трубопроводов диаметром до 600 мм, а также водопроводов диаметром до 900 мм и газопроводов диаметром до 600 мм.

В этих камерах размещаются арматура и оборудование наиболее характерных узлов тепловых сетей.

Камеры сооружаются из отдельных объемных элементов — кабин, собираемых на заводе из прямоугольных железобетонных плит. Объемные кабины собираются из плит днища, перекрытия, стен и продольных рам. Плиты изготовляются методом непрерывного вибропроката на станах системы инж. Н. Я. Козлова. Объединение плит между собой производится на косынках, привариваемых к закладным деталям.

Устройство кабины допускает без нарушения ее устойчивости снимать плиту перекрытия при производстве монтажных работ или замене оборудования. Путем комбинации нескольких кабин могут быть получены различные виды камер для размещения оборудования теплопроводов. Неподвижные опоры из монолитного железобетона устраиваются между двумя смежными кабинами. Неподвижные щитовые опоры могут располагаться вне пределов камеры, что обычно делается при устройстве камер для ответвлений теплопроводов. На рисунке представлена схема камеры для размещения сальниковых компенсаторов и ответвлений, составленная из двух кабин.

Источник